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ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN1 Thèse préparée au sein du Laboratoire Sols, Solides,

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1 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN1 Thèse préparée au sein du Laboratoire Sols, Solides, Structures UMR 5521 : U.J.F. – I.N.P.G. – C.N.R.S., ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES

2 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN2 PLAN DE PRESENTATION I: ETUDE PIBLIOGRAPHIQUE II: LANALYSE NUMERIQUE DE LA SOLLICITATION PRESSIOMETRIQUE III: APPROCHE QUALITATIVE SUR LE SSCM IV: VALIDATION DU MODELE SSCM 1: La Haney clay et largile dOsaka 2: Cubzac-les-Ponts 3: Le site de Saint-Laurent-des-Eaux 4: Le barrage du Flumet V: CONCLUSIONS VI: PERSPECTIVES

3 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN3 I.1 LE FLUAGE UNIDIMENSIONNEL DES SOLS ARGILEUX le fluage primaire (à vitesse de déformation décroissante); le fluage secondaire (ou à vitesse constante); le fluage tertiaire (à vitesse croissante). Fig. 1 : Interprétation traditionnelle des courbes de fluage des sols (daprès Schmid, 1962)

4 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN4 Le problème du fluage peut être formulé par les questions suivantes : (1) Le fluage est-il un phénomène déterministe ? (2) Quelle est la nature du fluage secondaire décrit par quelques auteurs ? (3) La transition vers le fluage accéléré signifie telle (ou non) que la résistance limite au cisaillement a été atteinte et que le sol va inévitablement se rompre ? (4) quest-ce que la résistance limite des sols ? (5) quel est le comportement des sols lorsquune contrainte de cisaillement est appliquée pendant une très longue période de temps ?

5 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN5 I.2 ESSAI OEDOMETRIQUE ET CONSOLIDATION SECONDAIRE Après la dissipation des pressions interstitielles générées par lapplication dune charge sur un échantillon oedométrique, ce dernier continue à se déformer. Cest ce que lon appelle la consolidation secondaire. Le tassement secondaire se développant dans une couche dépaisseur H et dindice des vides e entre les temps t i et t i+1 est donc. Mesri et Godlewski, 1977 et Mesri, 1987

6 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN6 Fig. 2: Courbe typique d'un essai de consolidation à l'oedomètre

7 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN7 Lindice des vides diminue avec le temps, ce qui a amené Taylor (1942) et Bjerrum (1967) à définir des courbes oedométriques à 1, 10, 100,..., jours (fig. 3). Fig. 3 : Effet du temps sur la relation contrainte indice des vides en compression unidimensionnelle

8 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN8 I.3 ESSAI DE FLUAGE TRIAXIAL Vuaillat (1980), dans sa synthèse des travaux sur le fluage, aboutit aux conclusions suivantes: Le fluage est un phénomène provoqué essentiellement par le déviateur des contraintes, le fluage "isotrope" sous consolidation isotrope ne se rencontrant que pour des argiles intactes; La rupture après fluage drainé ne s'observe pas sur les argiles remaniées normalement consolidées; Quand il y a rupture, il s'agit d'un phénomène plastique; il n'y a pas de rupture "visqueuse".

9 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN9 I.3.1 Essai de fluage déviatoire Fig. 4 : Trois étapes possible du fluage (Flavigny, 1987 ; Hicher, 1985 ; Bishop et Lovenbury, 1969 ; Leroueil, 1977). présent rarement observé observé pour des niveaux de contraintes proches de la contrainte de rupture

10 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN10 I.4 ESSAIS DE FLUAGE IN-SITU Le pressiomètre (Ménard, 1957) Cet essai permet de déterminer le module pressiométrique E M et la pression limite p l. Pl correspond au doublement du volume initiale de la sonde « V/V 0 =1 ». Des essais à 45 minutes ont été réalisés sur le site de la centrale nucléaire de Nogent (Bufi, 1990) mais les résultats ne sont pas exploitables car le pressiomètre classique nest pas adapté pour des essais de fluage sous pression constante à long terme.

11 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN11 Fig. 5 : Courbe pressiométrique et courbe de fluage

12 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN12 I.5 REMARQUES DE CONCLUSION SUR LE FLUAGE Le fluage est une déformation du matériau au cours de temps sous un état de contraintes effectives maintenu constant; Le fluage est un problème de nature visqueuse qui se manifeste avec le temps La transition vers le fluage accéléré signifie que la résistance limite au cisaillement a été atteinte et que le sol va inévitablement se rompre; Une argile naturelle se comporte comme un sol surconsolidé car la contrainte de préconsolidation augmente avec le temps, ce qui signifie que la contrainte actuelle est plus faible que la résistance limite du sol; Le préchargement diminue les tassements post-construction; Le coefficient C e semble être le paramètre le plus utile pour décrire lamplitude de la consolidation secondaire. Les facteurs dinfluence les plus importants sont la pression de préconsolidation et la durée de préchargement, (Mesri, 1973) ;

13 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN13 Les conclusions des auteurs quant à lamélioration des prédictions sont lutilisation de meilleurs échantillons de sol et de méthodes dessai in-situ plus appropriées pour déterminer les tassements. II MODELISATION DE L'ESSAI PRESSIOMETRIQUE II.1 Modèle de Mohr-Coulomb Les paramètres délasticité: E et. Les paramètres classiques de la géotechnique: C et Enfin, ce modèle est non associé et est langle de dilatance. Définition du module à 50% de la rupture

14 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN14 II.2 LANALYSE NUMERIQUE DE LA SOLICITATATION PRESSIOMETRIQUE 6a6b6c Fig. 6 : 6a : Maillage et Conditions aux limites, 6b :Simulation du forage, 6c :Chargement de la sonde Dimension du massif modélisé

15 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN15 II.3 Principaux résultats: Calcul élastique: Paramètres dentré: G=2000 kPa, =0,33 E M =5320 kPa (valeur calculée) G= 2000 kPa (valeur calculée) Fig. 7: Linfluence des cellules de garde sur les déformations volumiques (calcul élastique). Fig. 8: Influence de, sur la courbe pressiométrique EMEM Fig. 9: Influence de et, sur la courbe pressiométrique EMEM

16 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN16 Fig. 10: Influence de coefficient du Poisson sur la courbe pressiométrique Fig. 11: La relation entre le module de cisaillement G, mesuré à partir des courbes, et le coefficient du Poisson.

17 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN17 Fig. 13: L'influence de cellules de gardes 14b Fig. 14: Influence du coefficient de terre au repos 14a

18 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN18 Fig. 15: L'influence des dimensions de la sonde sur le module pressiométrique Fig. 16:Influence de la géométrie du maillage sur la courbe pressiométrique

19 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN19 II.4 Modèle de sol avec écrouissage (Hardening Soil Model) Fig. 17: Représentation du Hardening Soil Model dans le repère contrainte- déformation. pour q < q f q a = q f / R f Avec p ref = 100 (kPa)

20 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN20 Fig. 18: Forme des surface de charge du HSM Fig. 19: Définition du module œdométrique tangent Fig. 20: L'influence du modèle de comportement sur la déformation calculée Fig. 21: Modélisation du forage +

21 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN21 II.5 DISTRIBUTION DES CONTRAINTES PRINCIPALES DANS LE MASSIF 22a22b

22 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN22 22b22c 22d22e

23 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN23 22f22g Fig. 22: L'évolution des contraintes autour d'une cavité

24 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN24 II.6 Modélisation dun essai pressiométrique ( SBP, PBP)

25 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN25 II.7 EVOLUTION DES CONTRAINTES DANS LE SOL

26 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN26 II.8 CONCLUSIONS Les résultats de simulations sont satisfaisants par comparaison avec la théorie; La modélisation numérique dun forage a donné des résultats comparables aux courbes pressiométriques du point de vue qualitatif (allure de la courbe); Une augmentation de de 5° peut entraîner une augmentation de E M de lordre de 28%; E M augmente de 15% quand passe de 5 à 10°; La pression limite conventionnelle « P lc » augmente de lordre de 11% quand augmente de 5° à 10°; E M augmente de lordre de 63% quand augmente de 0.1 à 0.33; E M augmente de lordre de 80% quand K 0 augmente de 0.35 à 1. Alors, cette influence du coefficient K 0 est majeure dans linterprétation des essais pressiométriques; La plupart concordent avec la théorie sur lessai pressiométrique; Cependant, une étude plus approfondie est nécessaire pour définir parfaitement la loi dévolution de E M en fonction de tous les paramètres géomécaniques dun sol.

27 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN27 III. COMPORTEMENT DU FLUAGE D UN SOL ARGILEUX Soft Soil Creep Model (SSCM) Effet du temps sur les essais oedométriques Courbe idéalisé de contrainte-déformation d'un essai oedométrique avec la division des incréments de déformation en deux composantes (élastique & fluage). Pour t ' +t c =1 jour, on rejoint la ligne-NC de lessai à 1 jour

28 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN28 Le Soft Soil Creep Model élargit ces résultats dans le plan p-q en introduisant des surfaces de charges qui "s'appuient' sur l'évolution observée en consolidation secondaire sur l'axe isotrope. Les paramètres du SSCM

29 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN29 III.1 Résultats et validation du modèle de fluage, SSCM (essai oedométrique) L'effet du vieillissement sur le comportement du materieu visqueux dans les conditions drainées. L'effet de la vitesse sur le comportement du materieu visqueux dans les conditions drainées.

30 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN30 L'effet du vieillissement sur le comportement du materieu visqueux dans les conditions non drainées L'effet du temps sur la compression unidimensionnelle

31 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN31 L'influence du coefficient de fluage sur le tassement

32 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN32 La relation entre * (coefficient de fluage) et le tassement secondaire L'évolution du K 0 (coefficient de terre au repos) en fonction du temps Résultats et validation du modèle de fluage, SSCM (essai triaxial)

33 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN33 Essais triaxiaux non drainés à différentes vitesses de déformation Vitesse de déformation: (0,154%/min), (0,077%/min), (0,013%/min).

34 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN34

35 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN35 IV VALIDATION DU MODELE SSCM. LA PRESSION DE PRECONSOLIDATION une propriété importante de sol mou définit la limite entre la déformation « élastique » et « plastique » sous l effet du chargement; sa valeur est exprimée comme un rapport de p / v0 ; elle se développe quand l argile ou le silt subissent la compression secondaire; les sols qui ont subi aux pressions verticales plus grandes que la pression actuelle sont appelés surconsolidés (OCR>1); en conclusion, le comportement de préconsolidation d'argile peut être du au poids du sol enlevé par l'érosion, au poids des glaces, à la dessiccation, ou au vieillissement par des processus tels que compression secondaire.

36 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN36 INFLUENCE DE CONSOLIDATION DIFFEREE Chemins des contraintes pour le comportement visqueux d'argile (Tevenas &Leroueil, 1977). les concepts de létat critique en mécaniques du sol et la découverte de Bjerrum (1967) qui traite le vieillissement et les vitesses de déformations sur le comportement d'argile sont intégrés dans l approche de Tavenas et Leroueil (1977). Les traits essentiels sont présentés sur la figure ci contre qui décrivent l'histoire de la consolidation d'argile en termes des paramètres triaxiaux (p', q, v).

37 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN37 GENERATION DE CONTRAINTES INITIALES La contraintes initiales dans un sol sont influencées par le poids de matériau et par l'histoire de ses déformations. Cet état de contrainte est normalement caractérisé par une contrainte verticale initiale v,0 qui est liée au coefficient de terre au repos K 0 ( h,0 =K 0 v,0 ). Dans PLAXIS les contraintes initiales peuvent être générées par K 0 ou par le poids de terre ayant été exercé sur le sol.

38 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN38 ESSAIS OEDOMETRIQUES initialisation de contraintes par K 0 1. Les contraintes initialisées par K 0 2. Les contraintes préexistantes des couches supérieures ( v =25.3kPa) sont appliquées 3. Fluage pour 800 j, puis remise des déplacements à zéro 4. La contrainte du remblai est appliquée ( v =48.3kPa) 5. l'échantillon a alors été consolidé jusqu'à ce que la surpression interstitielle restante soit de kPa. initialisation de contraintes par POP 1. une valeurs de POP=35 kPa, correspondant au poids propre et à la surcharge de 25.3kPa, est prise en compte. 2. phase de calcul: la charge supplémentaire de 48.3 kPa est appliquée, et l'échantillons a été consolidé jusqu'à la même dissipation (0.001 kPa).

39 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN39 Comparaison des tassements calculés avec PLAXIS sur un oedomètre, contraintes initialisées par K 0 et par POP.

40 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN40 Déformation calculée et observée. (données expérimentales de Liam Finn et Shead, 1973). Évolution de vitesse de déformation axiale avec le temps (données expérimentales de Liam Finn et Shead, 1973) IV.1LE COMPORTEMENT EN FLUAGE NON DRAINE SUR UN SOL CONSOLIDÉ ISOTROPIQUEMENT Haney Clay (Liam Finn et Shead, 1973). Propriétés: * = 0,14 MC = 30° we t = dry = 0 kN/m³ * = 0,02 = 0°k fv = k fh = m/day * = 0,00688c = 0 kPa ur = 0,15 isot= 517,5 kPa p=345 kPa

41 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN41 Haney Clay: Y. P. Vaid and R. G. Campanella 1977 Propriétés: * = 0,12 MC = 31° we t = dry = 0 kN/m³ * = 0,019 = 0° k fv = k fh = 1, m/day (q =284,28 – 328,57) * = 0,008c = 0 kPak fv = k fh = m/day (q =272,95) ur = 0,15 Pre-consolidation stress: 345 kPa Isotropic consolidation stress: 515 kPa Déformations calculées et observées. La réponse du log temps de largile de Haney (Données expérimentales de Matsui et al ; selon Vaid et Campanella. 1977).

42 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN42 Umeda, Osaka Clay (Murayama, Kurihara et Sekiguchi (1970)) Propriétés : Wl=69.2% ; Wp=32.5% ; Ip=36.7%. Gs=2.64, la contrainte de préconsolidation 1 =167 kPa. Le développement de déformation du fluage en fonction du temps pour largile d Osaka (données expérimentales de Sekiguchi « 1984 » ; selon Murayama et al « 1970 »).

43 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN43 IV.2 SIMULATION NUMERIQUE DU COMPORTEMENT A LONG TERME D'UN REMBLAI EN TERRE (Cubzac-les-Ponts) Coupe géotechnique de la vallée de la Dordogne au niveau de Cubzac-les-Ponts (Magnan et al, 1999) Disposition des remblais sur le site expérimental de Cubzac-les-Ponts

44 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN44 Maillage et conditions aux limites Comparaison entre le tassement mesuré et calculé, influence de la variation de perméabilité des couches (calcul réalisé avec le SSM) Comparaison entre les tassements calculés avec le SSM, le SSCM ( *= ) et mesurés (Michali, 1994)

45 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN45 Comparaison entre les tassements calculés avec les modèles SSCM et SSM de PLAXIS et les tassements observés in-situ (Michali, 1994) Pressions interstitielles Surpressions interstitielles observées sous le remblai B de Cubzac-les-Ponts (Magnan et Mieussens, 1999)

46 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN46 Surpressions interstitielles calculées sous le remblai B de Cubzac-les-Ponts (perméabilité variable)

47 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN47 IV.3 SITE DE SAINT-LAURENT-DES-EAUX Coupe géologique du site sous les bâtiments réacteurs de SL3 et SL4 (Leidwanger, 1993)

48 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN48 Géométrie de la centrale (Leidwanger, 1993)Caractéristiques des bâtiments de St-Laurent (Leidwanger, 1993)

49 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN49 Sainte Laurent-des-Eaux, évolution du tassement sous BR1 et BR2 Évolution du tassement sous BR1 et de la charge (Leidwanger, 1993) Modélisation du tassement différé de la centrale de St-Laurent Répartition des couches et des modules pour les comportement élastique linéaire

50 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN50 Maillage de référence

51 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN51 Comparaison des tassements calculés du bâtiment réacteur en fonction du temps avec les tassements mesurés in situ (St-Laurent)

52 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN52 Évolution des contraintes horizontales avec la profondeur Évolution des contraintes verticales avec la profondeur

53 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN53 Diflupress L.D. et son système dacquisition de données DIFLUPRESS Le Diflupress L.D, Dispositif de Fluage au Pressiomètre Longue Durée Le système de chargement est gravitaire

54 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN54 Relation déformation-pente de fluage pour Nogent et St-Laurent (Leidwanger, 1993). Visualisation du maillage et des conditions aux limites en déplacement

55 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN55 Corrélations entre :la déformation verticale différée et, la pression appliquée et ln, et la pression appliquée

56 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN56 La corrélation entre et * Corrélation entre la pente du fluage et la surcharge POP (Pre-Overburden Pressure)

57 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN57 I.V EXPLOITATION DES RESULTATS DU SITE DU FLUMET Vue en plan du barrage du Flumet (daprès la REAL, 1974)

58 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN58 Géologie du site du Flumet

59 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN59 Vue schématique de l'ouvrage

60 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN60 Simulation numérique du comportement du Barrage Visualisation des couches et du remblai

61 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN61 La mise en charge de l'eau

62 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN62

63 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN63 Exploitation des résultats des essais au Diflupress L.D

64 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN64 V. CONCLUSIONS I:Les essais triaxiaux non drainés ont permis la validations du SSCM; II: Le SSCM est capable de simuler le comportement visqueux; III:Le SSCM a fourni des résultats encourageants; IV:Les sites expérimentaux testés fournissent des données utilisables pour la validation du SSCM; V:La prise en compte des variations de perméabilité peut améliorer la prévision du comportement; VI:Les tassements sont considérables lors de la consolidation; VII:Lordre du grandeur des tassements différés est en bon accord avec la réalité; VIII:Un bon jeu des paramètres permet de reproduire les comportements essentiels sans le recours à des lois complexes; IX:La corrélation expérimentale entre la pente et la contrainte appliquée est en accord avec nos simulations.

65 ETUDE DU COMPORTEMENT DIFFERE DES SOLS ET OUVRAGES GEOTECHNIQUES 23 octobre 2001Mohammad AL HUSEIN65 VI: PERSPECTIVES I:Une étude comparative avec dautres codes déléments finis pourrait être utile; II:Étudier des sols fortement surconsolidés (argiles raides et roches tendres); III:Il conviendrait dexplorer la notion de pente de fluage, de même que leffet des pressions interstitielles. IV:Étudier comment évoluent les déformations différées en fonctions du temps, à laide dessais homogènes.


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