Phénomènes thermohydrauliques dans le cœur d’un REP

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1 Phénomènes thermohydrauliques dans le cœur d’un REP
dans la phase de renoyage B.NOEL CEA-DEN/DR/SSTH

2 Accidents « Grosse brèche »
PLAN Accidents « Grosse brèche » Scénario Thermohydraulique du cœur Phase de décompression Phase de remplissage Phase de renoyage Renoyage Ecoulements et échanges thermiques en renoyage Amont font de trempe Aval font de trempe Au voisinage front de trempe Aspects complémentaires Effets des grilles de maintien Effet du débit oscillant Effet d’un résistance thermique Effet bi-dimensionnel Conclusion

3 APRP GROSSE BRECHE Rupture Guillotine

4 APRP GROSSE BRECHE SCENARIO
DECOMPRESSION: PRESSION : 155 bar  4 bar (25s) t~0.5 s: AU (129 bar) t~1 s : signal ISHP (117 bar) t~12 s : déclenchement Accumulateurs (42 bar) t~29 s : fin bypass-cœur  masse minimum du CP CP majoritairement en vapeur (en particulier cœur) Fond de cuve, plenum supérieur zones d’injection (BF) en eau REMPLISSAGE t~30 s: Démarrage de l’ ISHP t~40 s : recouvrement du bas du coeur RENOYAGE : 40 s à 250s Vitesse du front de trempe faible : quelques cm/s Température gaine maximum

5 RENOYAGE EVOLUTION TG et PRESSION 2ème pic 1er pic

6 APRP GROSSE BRECHE DECOMPRESSION
Phénomènes : 150 bar 70 bar dépressurisation très rapide (5 à 50 ms) : 70 bar débit à la brèche critique : côté cuve (25à 28t/s) et côté pompe (12 à 15 t/s) ébullition dans le cœur et crise d’ébullition (t<1s) refroidissement des crayons par le régime d’ébullition en film ( peu efficace) dégradation des échanges thermiques point de stagnation dans le cœur (5s)1er pic Tgaine P primaire < P secondaire (5 s – 10 s)) Point stagnation dans GV ( point chaud)  inversion débit dans le cœur  refroidissement TG déclenchement accumulateur vers 12 s : P=42 bar Début phase de remplissage Masse minimum au CP : cœur en vapeur

7 APRP GROSSE BRECHE REMPLISSAGE : PHENOMENES IMPORTANTS
décharge accumulateurs violente fortes instabilitées dues à la condensation (Tsub200 °C) eau arrive dans l’espace annulaire eau bypassée à la brèche situation d’engorgement avec condensation dans l’espace annulaire (downcomer) : courant ascendant de vapeur contrarie la descente de l’eau des accumulateurs Vidange du fond de cuve par arrachement mécanique et vaporisation diminution débit et pression  liquide descend vers le fond de cuve déstockage structure qui ralentit la descente du liquide vers fond de cuve recouvrement bas du cœur vers s  Montée quasi-adiabatique des températures gaine

8 APRP GROSSE BRECHE REMPLISSAGE

9 APRP GROSSE BRECHE RENOYAGE
ISBP prend le relais des accumulateurs Phase initiale : oscillations gravitaires entre cœur et downcomer grande masse d’eau arrivant dans le cœur chaud  forte vaporisation  surpression locale  une partie de l’eau chassée vers le plenum supérieur et l’autre partie ré_expulsée dans le downcomer Eau arrachée du cœur se vaporise dans le cœur, le plenum supérieur, les BC et les GV (steam binding); pression remonte en aval du cœur ce qui entretient les oscillations (T~3s) ; rééquilibrage manométrique entre cœur et downcomer Baisse de températures gaine Phase finale: renoyage gravitaire montée progressive d’un front de trempe (quelques cm/s) favorisée par une conduction axiale dans la gaine TG croissent, atteignent un 3éme pic, décroissent à l’approche du front de trempe puis chutent brutalement lors du remouillage Haut du cœur en suppression / haut du downcomer  niveau tassé cœur < niveau tassé downcomer Front de trempe en haut du cœur descendant Films liquides sur les crayons alimentés par l’eau du plenum supérieur

10 RENOYAGE

11 RENOYAGE: Echanges thermiques
Ébullition nucléée A Tp-Tsat (°C) Tsat B q’’ (W/m²) C D E (Tmax) F Convection Ébullition en film transition TBO TMFS

12 RENOYAGE: Echanges thermiques
Zone renoyée (amont du front de trempe) Régime d’ébullition nucléée écoulements à bulles ou agités; si alfa élevé régime d’écoulement annulaire Zone du front de trempe (FT) et proche aval FT Progression du FT gouvernée par la conduction axiale et radiale dans la paroi Entrainement de gouttelettes: fort déstockage d’énergie  éclatement du film liquide création de gouttelettes entraînées par la vapeur qui au proche aval FT impactent les crayons et contribuent à leur refroidissement Addition d’un flux spécifique au voisinage du FT qui représente l’augmentation du flux échangé du à la perturbation de l’écoulement par le FT Zone sèche (en aval du front de trempe) Différentes configurations d’écoulement fonction de alfa et de la sous-saturation au niveau du FT : XTH<0, écoulement annulaire inversé avec ébullition en film (IAFB) ou écoulement à poches inversé avec film vapeur (phase initiale) XTH>0, alfa très grand  écoulement dispersé à gouttes (renoyage gravitaire) (DFFB) Transferts de chaleur couplés aux phénomènes hydrodynamiques des gouttes Échanges entre les crayons et la vapeur : écjhanges convectifs(qpv) Échanges entre vapeur et gouttes à travers l’interface : (qvi et qil) Rayonnement entre crayons et liquide

13 RENOYAGE

14 RENOYAGE qli qvi qpv

15 RENOYAGE : MODELES CATHARE
Zone renoyée (amont front de trempe) Echange convectif (forcé ou naturel) Ébullition nucléée : corrélation de THOM modifiée (facteur correctif en alfa) En aval du front de trempe Modèle d’effet des grilles : fractionnement des gouttes (Br(Vg)) Frottement interfacial: corrélations appliquées aux écoulements dispersé et annulaire modifiés Échanges thermiques: Échange vapeur- interface : vaporisation qvi=(1-gh)*qviia+ gh*qviof avec gh(), facteur de distribution entre l’écoulement IAFB et DFFB Echange liquide-interface : qli en écoulement à gouttes modifié Échanges en paroi : convection + ébullition en film Échange paroi-vapeur: échange convectif Echange paroi interface: qpi=qbo, ébullition en film corrélation de type Berrenson Échange paroi-liquide: qpl=Hbss*qbo, Hbss facteur de distribution Rayonnement: vapeur, liquide tiré d’ expériences analytiques En aval immédiat du FT Échange paroi-interface (qpvi): terme supplémentaire Prise en compte de la pulvérisation du liquide sur la paroi  augmentation du flux de vaporisation : qpvi=4200*f()*MAX[0,(1-ZFT/Z0)]*(TW-TS) Essais ERSEC, PERICLES

16 RENOYAGE : MODELES CATHARE au voisinage du Front de trempe
FT gouverné par la conduction axiale et radiale Conduction 2D dans le crayon dont le maillage glisse le long de la paroi avec le front de trempe à VQF

17 RENOYAGE : MODELES CATHARE au voisinage du Front de trempe (suite..)
Équation de conduction avec le référentiel mobile: équation de bilan de l’énergie (CpT) Conditions limites au niveau de la paroi 2D Pas d’échanges d ’énergie avec l’extérieur En bas, pas de conduction axiale En haut, flux cinétique pris en compte avec le fluide : couplage avec le fluide par le flux φW φW = φ1+ Vb,lC ΔTb,l/ΔZ avec φ1=h1(Tw-Tsat), flux convectif φ2=Vb,lCTb,l/ΔZ = K2(P,G,X) TW/ΔZ, flux transporté par la couche limite Qb,l =εVbl, débit liquide dans la couche limite Tb,l: variation de la température moyenne dans la couche limite K2(P,G,X), corrélations tirées de PERICLES,ERSEC Équation de localisation du FT: Tw(ZQF) = TBO

18 RENOYAGE : renoyage par le haut
en amont du FT: échange en ébullition nucléée dans le film liquide descendant au FT: conduction axiale due au fort gradient dTP/dz au voisinage du FT: région de transition en ébullition en film Ébullition violente et désintégration du film liquide Jet de gouttes pulvérisés du film liquide Passage de l’ébullition en film à l’ébullition en écoulement dispersé φTB=*qCHF + (1-)*qFB(TMFS) avec φTB/qFB=[(TW-Tsat)]/(TBO-Tsat)]n n, corrélation de Johansen qCHF, corrélation de Zuber En aval du FT: échange vapeur sèche

19 BETHSY 6.7C: phénomènes en renoyage
Génération vapeur dans le cœur Formation gouttes Dépôt / entraînement gouttes Vaporisation Condensation Eclt co- et contre-courant liquide cont. / gouttes Remplissage Renoyage Steam binding

20 Exemple de calculs BETHSY

21 ASPECTS COMPLEMENTAIRES
EFFET des grilles de maintien Mise en évidence à partir d’expérience analytique Effets locaux : Grille sèche h(grillevapeur)  car    Tv  Vaporisation gouttelettes sur bord d’attaque de la grille  Tv  h(liqvapeur)  car u   Tv  (accélération partielle due à l’inertie des gouttes) Aire interfaciale   Tv  (bris des gouttes sur la grille et dans le fluide) Effet d’ailette  Tc  Effets lcaux : Grille mouillée (passage d’une configuration gouttelette à une configuration gouttelette + film)

22 ASPECTS COMPLEMENTAIRES grilles de maintien (suite…)
Effets en aval : Grilles pertubent l’état de l’écoulement 2 localement  effet en aval ailettes : turbulence  à l’entrée de la zone aval Effets différents selon que la grille est sèche ou mouillée (GS < Gm) Effets sur la progression du front de trempe Effet local : UFT  car Tc + faible au niveau de la grille Effet à l’aval : lié en particulier à l’effet sur la thermique

23 ASPECTS COMPLEMENTAIRES grilles de maintien (suite…)

24 ASPECTS COMPLEMENTAIRES EFFET des tubes guides
Mise en évidence à partir d’expériences analytiques avec et sans tubes guides TPm   t(Trempe)  Description Effet de paroi froide rayonnement Drainage possible de l’eau dé-entrainée  Importance de la température initiale des tubes guides Potentiellement générateurs de non uniformités radiales dans la grappe (cross-flow)

25 ASPECTS COMPLEMENTAIRES effet des oscillations de débit
Mise en évidence à partir d’expériences analytiques ERSEC : 1 assemblage de 6*6 crayons (h=3.656 m dext=9;5 mm pas 12. mm sans grille) ROSCO : 1 assemblage de 4*4 crayons (h=3.656 m dext=9;5 mm pas 12. mm 8 grilles) Investigation de l’effet système (steam binding) Résultats : Pas d’oscillations du Front de Trempe t(Trempe) et TPmax identiques à ceux rencontrés avec un débit constant égal au débit moyen Principaux enseignements Global: en Qosc, renoyage cœur plus hétérogène, refroidissement en aval grille amélioré, échauffement du cœur réduit en aval du FT mais retardement du renoyage du à l’expulsion de liquide en dehors de la SE pour les fortes oscillations Effet de l’amplitude: refroidissement des crayons d’autant meilleur que les amplitudes de Q sont importantes (entrainement de liquide en aval du FT plus important); niveau tassé inversement proportionnel aux amplitudes Effet du débit moyen: même effet qu’avec Qcte (Q, refroidissement amélioré) Effet Tliq entrée: Tsub  en Qosc, TPmax peu dépendant de la sous-saturation mais VFT retardé à Qcte , TPmax  car entrainement plus faible mais peu d’effet sur Vft

26 ASPECTS COMPLEMENTAIRES effet des oscillations de débit

27 ASPECTS COMPLEMENTAIRES effet de la résistance thermique du jeu
Mise en évidence à partir d’expériences analytiques ROSCO : 1 assemblage de 4*4 crayons (h=3.656 m dext=9;5 mm pas 12. mm 8 grilles) Crayon de type conventionnel: gaine en inconel 316 (e=0.6 mm) rempli de nitrure de bore sans gap) Crayon de type réaliste (gaine en zircalloy, pastilles de nitrure de bore, gap de 50m rempli de gaz (argon ou hélium) Principaux enseignements Effet type de crayons Renoyage plus rapide en type réaliste TPmax plus grand : (Cp)real=0.78 (Cp)CON Propriétés du gaz: évolution du gaz en fonction du burn-up Argon/helium : (AR) = (He) / 8 à Qcte, rôle d’isolant  FT monte plus vite à Qosc, absence d’expulsion de liquide et forte vaporisation réduction importante du FT et de TPmax Sans gap: effets précédents accentués

28 ASPECTS COMPLEMENTAIRES effet de la résistance thermique du jeu

29 ASPECTS COMPLEMENTAIRES EFFETS bidimensionnels
Mise en évidence à partir d’expériences analytiques PERICLES 2D : 3 assemblages rectangulaires de 7*17 crayons (h=3.656 m, dext=9.5 mm, pas=12. mm) Profil radial de puissance: 2 assemblages froid entourant l’assemblage chaud : FXY =1, et 1.85 Profil axial de puissance

30 EFFETS bidimensionnels observés
RENOYAGE : PERICLES 2D EFFETS bidimensionnels observés En dessous du FT, « cross flows »  mélange presque parfait entre assemblage limite les inhomogénéités Progression du FT dans l’assemblage chaud accélérée par : le refroidissement du aux « cross flows en amont du FT eau déversé en aval du FT de l’Ass. Chaud du au FT plus avancé dans Ass. froid TPmax limité du à l’entrainement d’eau plus important dans l’assemblage chaud dé-entrainement de l’eau dans le plenum supérieur

31 RENOYAGE : PERICLES 2D

32 CONCLUSION Connaissance des phénomènes en renoyage
Identifiés et pris en compte dans les outils de calcul Validation large sur une large gamme d’essais analytiques ou système Progrès dans la modélisation des mécanismes fondamentaux au niveau des écoulements diphasiques et transferts de chaleur Dans le futur, recherche de la réduction des limites dans la généralité des modèles qui gardent un fort degré d’empirisme extrapolation en dehors du domaine qualifié hasardeuse un nouveau réacteur, un nouvelle géométrie un nouveau type d’injection de secours conduisent à un travail requalification des modèles Liées à la précision des modèles qui laissent une incertitude sur la température maximale de gaine qui peut être pénalisante pour certains réacteurs Besoin industriel Étendre le domaine d’application vers les températures élevées supérieures à 1200 °C pour des géométries partiellement (gonflements) ou totalement (lit de débris) dégradés