RÉGIMES TROUBLES DANS LE SYSTÈME ÉLECTRIQUE

RÉGIMES TROUBLES DANS LE SYSTÈME ÉLECTRIQUE
SYSTÈMES ÉLECTROÉNERGETIQUE

Pendant chaque processus transitoire dans le système électrique l’état électromagnétique de leurs éléments change. L’équilibre entre le couple de rotation et le moment de résistance de l’arbre de chaque machine électrique tournante est troublé. Certaines de ces machines s’accélèrent, d’autres ralentissent. Le processus transitoire continue jusqu’au moment d’établissement d’un nouveau régime.

PROCESSUS TRANSITOIRES ÉLECTROONDULAIRES PROCESSUS TRANSITOIRES ÉLECTROMAGNÉTIQUES PROCESSUS TRANSITOIRES ÉLECTROMÉCANIQUES PROCESSUS TRANSITOIRES LENTS COURBES DE CHARGE 10-6 10-5 10-4 10-3 10-2 10-1 1 10 102 103 104 t 1μs 1ms 1s 1min 1 h 24 h

TOUTES LES OSCILLATIONS SONT AMORTIES EN QUELQUES PÉRIODES, SI BIEN QU’EN GÉNÉRAL LE RÉGIME TRANSITOIRE EST AMORTI DANS UN TEMPS DE L’ORDRE DU CENTIÈME DE SECONDE. IL PEUT CEPENDANT ENGENDRER UNE “SURTENSION INTERNE” PARFOIS DANGEREUSE POUR CERTAINES ISOLATIONS - RÉGIME TRANSITOIRE ÉLECTROONDULAIRE.

RÉGIME TRANSITOIRE ÉLECTROMAGNÉTIQUE. UN NOUVEAU RÉGIME QUASI-STABLE TEND À S’ÉTABLIR APRÈS CE RÉGIME TRANSITOIRE. IL COMPORTE DES COURANTS ÉLEVÉS DONC DANGEREUX. CE RÉGIME N’EST QUE QUASI-STABLE PARCE QUE, AU BOUT D’UN DÉLAI DE QUELQUES DIXIÈMES DE SECONDE (OU MÊME DE SECONDS), LES MÉCANISMES DE RÉGULATION DES MACHINES RACCORDÉES AU R. COMMENCENT À RÉAGIR DE FAÇON SENSIBLE.

PENDANT TOUT CE DÉLAI, LES TURBINES CONTINUENT À FOURNIR AUX MACHINES GÉNÉRATRICES LA MÊME PUISSANCE MÉCANIQUE E.U PG = sin x

D’AUTRE PART LES MOTEURS ASYNCHRONES OU SYNCHRONES, ALIMENTÉS PAR LE R., POSSÈDENT, COMPTE TENU DES MACHINES QU’ILS ENTRAÎNENT, UNE INERTIE QUI MAINTIENT PENDANT UN TEMPS DU MÊME ORDRE UN APPEL DE PUISSANCE PM .

Représentation des sources de courants de c.c.

DE PLUS, LES FLUX D’INDUCTION DANS LES CIRCUITS MAGNÉTIQUES NE VARIENT QUE LENTEMENT, ET L’ON PEUT DONC ADMETTRE QUE LES FORCES ÉLECTROMOTRICES CORRESPONDANTES N’AMORCENT UNE VARIATION SENSIBLE QU’AVEC DES DÉLAIS DU MÊME ORDRE (UN PEU INFÉRIEURS CEPENDANT). CELA CONDUIT À INTRODUIRE DANS L’EXPRESSION DE PG CI-DESSUS POUR X: - LA VALEUR DE LA RÉACTANCE SUBTRANSITOIRE (xd” ), SI LE COURT-CIRCUIT NE DURE QUE QUELQUES CENTIÈMES DE SECONDE; - LA VALEUR DE LA RÉACTANCE TRANSITOIRE (xd’ ), S’IL SE PROLONGE PENDANT PLUSIEURS DIXIÈMES DE SECONDE, COMME C’EST LE CAS DANS L’ÉTAT ACTUEL DES R.

LE RÉGIME TRANSITOIRE QUI SUIT L’ETABLISSEMENT DU C.C. DURE UN TEMPS ASSEZ COURT POUR NE PAS POSER DE PROBLÈME PARTICULIER ET PEUT DONC ÊTRE NÉGLIGÉ. (EN EFFET, CE RÉGIME TRANSITOIRE DUE À L’APPARITION D’UN “ÉCHELON DE TENSION” EN UN POINT DU R., CONSISTE D’ABORD EN UNE ONDE QUI SE PROPAGE LE LONG DES LIGNES ET ATTEINT EN QUELQUES MICROSECONDS LES DIFFÉRENTS APPAREILLAGES DES POSTES. )

Régimes des systèmes électriques
EXPRESSION SYMBOLIQUE DES PARAMÈTRES ESSENTIELS La valeur d’une grandeur qui est une fonction sinusoïdale ou cosinusoidale du temps peut être représentée d’une manière symbolique à l’aide de la méthode des nombres complexes - une fonction sinusoidale de temps F(T) est remplacée par un nombre complexe tournant dans le plan complexe: F(T) = Fm .sin( t + ) = Fm .e j .e j  t = Fm .e j  t Fm

LES VALEURS COMPLEXES DES PARAMÈTRES ESSENTIELS DES RÉGIMES SONT: LE COURANT LA TENSION LA VALEUR INSTANTANÉE DE LA PUISSANCE EST DÉFINIE PAR LA RELATION: p(t) = u(t). i(t).

SCHÉMAS ÉQUIVALENTS À DES ÉLÉMENTS DU SYSTÈME ÉLECTRIQUE Generateur Transformateur Reactance Z react = Z react = Ligne Zl = (rLo + jxLo ).L Zl = (rLo + jxLo ).L.

UN DÉFAUT PEUT ÊTRE DÉFINI COMME ÉTANT UNE MODIFICATION ACCIDENTELLE AFFECTANT LE FONCTIONNEMENT NORMAL D’UN PROCESSUS. DANS UN RÉSEAU ÉLECTRIQUE, LA PLUPART DES DÉFAUTS SE TRADUISENT PAR L’APPARITION DE COURANTS, DITS DE DÉFAUT, DANS LES DIFFÉRENTES BRANCHES. LE COURANT CIRCULANT DANS LE CIRCUIT CRÉÉ PAR LE DÉFAUT EST APPELÉ COURANT DANS LE DÉFAUT (DE DÉFAUT).

CHAQUE CONNEXION IMPRÉVUE 1) DES PHASES DU SYSTÈME DANS LES RÉSEAUX AVEC LE NEUTRE MIS DIRECTEMENT À LA TERRE ET 2) D’UNE OU DE DEUX PHASES AVEC LA TERRE OU AVEC LE FIL NEUTRE DANS LES RÉSEAUX À QUATRE FILS EST APPELÉE COURT-CIRCUIT (C.C.) . Les c.c. sont des défauts transversaux dans le SEE. Les c.c. asymétriques comme les charges asymétriques sont les espèces différentes de l’asymétrie transversale.

LES DÉFAUTS LONGITUDINALES SONT DES RUPTURES (COUPURES) D’UNE OU DES DEUX PHASES DANS LE MÊME PLACE DU SYSTÈME TRIPHASÉ. IL EST POSSIBLE D’APPARAÎTRE DES ASYMÉTRIES LONGITUDINALES QUAND IL Y A DES DIFFÉRENCES ENTRE LES RÉSISTANCES DES TROIS PHASES (PAR EXEMPLE - LA RUPTURE D’UN OU DE QUELQUES PHASES).

ENVIRON % DES C.C. ONT UN CARACTÈRE PASSAGER, C-À-D., LE C.C. EST ÉCARTÉ APRÈS LE DÉCOUPLAGE DE LA ZONE EN PANNE ET IL N’APPARAÎT PAS QUAND LE CIRCUIT EST BRANCHÉ DE NOUVEAU APRÈS 0,5s OU PLUS.

EN ÉTUDIANT LES CHANGEMENTS DES GRANDEURS EN CAS DE C.C. LES RÉSULTATS SONT SEMBLABLES AU CAS RESPECTIF DE COUPURE. DONC EN SUITE ON NE CONSIDÉRERA QUE LES DIFFÉRENTS TYPES DES C.C. LES CHANGEMENTS DES TENSION ET DES COURANTS EN CAS DE COUPURE D’UNE PHASE CORRESPONDENT AUX CHANGEMENTS PENDANT LES C.C. : COUPURE D’UNE PHASE au C.C. BIPHASÉ; COUPURE DE DEUX PHASES - au C.C MONOPHASÉ.

Pourcentage du type respective Type du c.c. ↓ TENSION en kV →

POUR OBTENIR LES COURANTS DE C.C. ON FAIT LES SIMPLIFICATIONS SUIVANTES - ON NÉGLIGE: 1) DIFFÉRENTS ANGLES ij ENTRE LES ROTORS DES MACHINES SYNCHRONES; 2) SATURATION DES NOYAUX MAGNÉTIQUES DES MACHINES ET D’AUTRES NONLINÉARITÉS; 3) RÉSISTANCES ACTIVES DES ÉLÉMENTS DU SYSTÈME (SAUF EN CAS DE CALCUL DE COMPOSANTE APÉRIODIQUE DU COURANT DU C.C.); 4) CONDUCTANCE CAPACITIVE DES LIGNES (SAUF LES LIGNES TRÈS LONGUES); 5) INFLUENCE DES CHARGES ÉLECTRIQUES.

COMPOSANTES SYMÉTRIQUES (COMPOSANTES DE FORTESCUE): DIRECTE, INVERSE et HOMOPLAIRE. - LES 3 R. CONSIDÉRÉS SONT TOTALEMENT DÉCOUPLÉS, D’OÙ TROIS CALCULS COMPLÈTEMENT SÉPARÉS ET BEAUCOUP PLUS SIMPLES; - L’UN AU MOINS DE CES R. (CELUI DU SYSTÈME HOMOPOLAIRE) EST PUREMENT PASSIF, ET UN SECOND L’EST SI L’ON UTILISE LES COMPOSANTES DE FORTESCUE - CELUI DU SYSTÈME INVERSE. LA MÉTHODE DE CALCUL CONSISTE ALORS À RAISONNER SUR L’ENSEMBLE DU R., LE POINT DE C.C. ÉTANT EXCLU, ET DE LE REMPLACER PAR TROIS R. CORRESPONDANT AUX TROIS COMPOSANTES SYMÉTRIQUES, PUIS D’ÉCRIRE EN UN POINT DE DÉFAUT LES CONDITIONS DE TENSIONS ET DE COURANTS IMPOSÉS PAR LA NATURE DU C.C.

ON TROUVE AISÉMENT LES BRANCHEMENTS SUIVANTS: - C.C. TRIPHASÉ SYMÉTRIQUE: R. DIRECT COURT-CIRCUITÉ EN P ;

- C.C. BIPHASÉ - TERRE: R. DIRECT, ZI ET ZH EN PARALLÈLE EN P (PUISQUE SOUMIS À LA MÊME TENSION EN P);

- C.C. BIPHASÉ - ISOLÉ: R. DIRECT ET IMPÉDANCE ZI EN PARALLÈLE EN P ;

- C.C. MONOPHASÉ FRANC: R. DIRECT ET IMPÉDANCES ZI ET ZH EN SÉRIE (PUISQUE PARCOURUS PAR LE MÊME COURANT);

- C.C. MONOPHASÉ RÉSITANT: LA RÉSISTANCE 3.RA EST INTRODUITE DANS LA SÉRIE D’IMPÉDANCES (OU PLUS EXACTEMENT EN SÉRIE AVEC L’IMPÉDANCE ZH), CAR LA CHUTE DE TENSION HOMOPOLAIRE PASSE DE Zh.Ih À Zh ih + 3.Ra Ih CAR CETTE RÉSISTANCE Ra EST PARCOURUE PAR LE COURANT 3.Ih .

PUISSANCE DE C.C. EN UN POINT DU R. DANS LES R. IL FAUT GÉNÉRALEMENT RAISONNER SUR UN ENSEMBLE DE LIAISONS À TENSIONS DIFFÉRENTES. ON A VU QU’ON POUVAIT LE FAIRE FACILEMENT EN RAPPORTANT TOUS LES R. (C’EST-À-DIRE TOUTES LES IMPÉDANCES ET TOUS LES COURANTS ) À UNE TENSION UNIQUE. DANS CETTE TRANSFORMATION, LES PUISSANCES SE CONSERVENT, D’OÙ L’INTÉRÊT D’INTRODUIRE LA NOTION DE PUISSANCE DE C.C.

UN P ÉTANT LA TENSION NOMINALE DE PHASE;
Les calculs de courants de c.c. servent avant tout à définir le pouvoir de coupure des disjoncteurs. AUSSI A-T-ON PRIS L’HABITUDE DE MENTIONNER LE POUVOIR DE COUPURE NOMINALE PN D’UN DISJONCTEUR PAR LE PRODUIT DU COURANT MAXIMAL QU’IL PEUT COUPER ICC SUR CHAQUE PHASE PAR LA TENSION SIMPLE DU R. - UNP ET PART LE NOMBRE DE PHASES: PN = 3.UN P .ICC = UN .ICC .√¯3 UN P ÉTANT LA TENSION NOMINALE DE PHASE; UN - LA TENSION NOMINALE DU R. (DONC UNE TENSION COMPOSÉE).

AUSSI A-T-ON PRIS L’HABITUDE DE MENTIONNER LE POUVOIR DE COUPURE NOMINALE PN D’UN DISJONCTEUR PAR LE PRODUIT DU COURANT MAXIMAL QU’IL PEUT COUPER ICC SUR CHAQUE PHASE PAR LA TENSION SIMPLE DU R. - UNP ET PART LE NOMBRE DE PHASE PN = 3.UN P .ICC = UN .ICC .3 UN P ÉTANT LA TENSION NOMINALE DE PHASE; UN - LA TENSION NOMINALE DU R. (DONC UNE TENSION COMPOSÉE).

1). POUR LES LIGNES ET CÂBLES ON ADOPTE GÉNÉRALEMENT LES FORMULES SUIVANTES: - LIGNES DE TRANSPORT ET DE RÉPARTITION Zd = J.0,42  / km (RÉSISTANCE NEGLIGÉE) - LIGNES DE DISTRIBUTION Zd = (33/s + J.0,36)  / km (s EST LA SECTION EN MM2 ) ET POUR LES UNE ET POUR LES AUTRES Zi = Zd , Zh = 3.Zd . - CÂBLES À MOYENNE TENSION Zd = 30 / s + J.0,2  0,3  / km Zi = Zd ; Zh  3. Zd .

2) POUR LES TRANSFORMATEURS LES IMPÉDANCES DIRECTE ET INVERSE SONT ÉGALES ET PEUVENT ÊTRE CONSIDÉRÉES COMME DES RÉACTANCES DE FUITES DONT LES VALEURS RELATIVES SONT GÉNÉRALEMENT COMPRISES ENTRE: - 4% (TRANSFORMATEUR MT/BT); - 7  13 % (TRANSFORMATEUR THT/HT OU MÊME 17 % EXCEPTIONNELLEMENT). L’IMPÉDANCE HOMOPOLAIRE DÉPEND DE LA POSITION DU NEUTRE PAR RAPPORT À LA TERRE ET DU TYPE D’ENROULEMENT. L’IMPÉDANCE HOMOPOLAIRE VUE D’UN DES JEUX DE BORNES (PRIMAIRES, SECONDAIRES OU TERTIAIRES) EST ÉVIDEMENT INFINIE SI LE NEUTRE DE L’ENROULEMENT CORRESPONDANT EST ISOLÉ.

3) POUR LES MACHINES SYNCHRONES (GÉNÉRATEURS, COMPENSATEURS SYNCHRONES), LA RÉACTANCE DIRECTE SERA PRISE ÉGALE À : - LA RÉACTANCE RÉACTANCE SUBTRANSITOIRE PENDANT LE PREMIER DIXIÈME DE SECONDE SUIVANT L’APPARITION DU DÉFAUT; - LA RÉACTANCE TRANSITOIRE DANS LES DIXIÈMES DE SECONDE SUIVANTS; - LA RÉACTANCE SYNCHRONE, APRÈS UNE OU PLUSIEURS SECONDES (SUIVANT LES MACHINES), SI LE DÉFAUT N’ÉTAIT PAS ÉLIMINÉ (ALORS QU’IL DOIT NORMALEMENT L’ÊTRE EN MOINS D’UNE SECONDE. LA RÉACTANCE INVERSE EST PRISE ÉGALE À LA RÉACTANCE TRANSITOIRE, SAUF SI L’ON CONNAÎT SA VALEUR EXACTE (QUI PEUT ÊTRE UN PEU INFÉRIEURE). LA RÉACTANCE HOMOPOLAIRE EST ÉVIDEMENT INFINIE SI LES ENROULEMENTS STATORIQUES SONT COUPLÉS EN ÉTOILE AVEC NEUTRE ISOLÉ. S’ILS SONT COUPLÉS EN ÉTOILE AVEC NEUTRE RÉUNI À LA TERRE, ON CONSTATE QUE LA RÉACTANCE HOMOPOLAIRE DEVIENT FAIBLE: DE L’ORDRE DE LA MOITIÉ DE LA RÉACTANCE SUBTRANSITOIRE.

4) PAR LES CHARGES, IL EST NÉCESSAIRE DE DISTINGUER CHARGES ACTIVES ET CHARGES PASSIVES. DANS LES MOTEURS ASYNCHRONES, LE RÉGIME TRANSITOIRE S’AMORTIT SI VITE QU’ON PEUT LE NÉGLIGER DANS LES CALCULS DE C.C. ON PEUT ALORS : - POUR INDUCTANCE DIRECTE LA VALEUR U2 /PN OÙ PRÉCÉDEMMENT U EST LA TENSION NOMINALE ET PN LA PUISSANCE NOMINALE; - POUR INDUCTANCE INVERSE LE TIERS ENVIRON DE L’INDUCTANCE DIRECTE; - POUR INDUCTANCE HOMOPOLAIRE UNE VALEUR INFINIE CAR LE NEUTRE D’UN MOTEUR ASYNCHRONE EST TOUJOURS ISOLÉ.

LES CHARGES PASSIVES PEUVENT ÊTRE REPRÉSENTÉES PAR DES IMPÉDANCES DIRECTES ET INVERSES ÉGALES ENTRE ELLES ET PUREMENT RÉSISTANTES R = U2 / PN (À MOINS QU’ON EN CONNAISSE LE FACTEUR DE PUISSANCE, CE QUI EST LE CAS DE L’ÉCLAIRAGE FLUORESCENT). LEUR IMPÉDANCE HOMOPOLAIRE (VUE DES R. À MT OU HT) PEUT ÊTRE PRISE INFINIE.

LE RÉGIME QUI S’ÉTABLIT DANS LA MACHINE SYNCHRONE APRÈS LE PROCESSUS TRANSITOIRE QUAND IL Y A UN C.C. TRIPHASÉ AUX SES BORNES ET APRÈS LE FIN DU PROCESSUS D’ACCÉLÉRATION D’EXCITATION (ACCROISSEMENT DU COURANT D’EXCITATION) S’APPELLE RÉGIME DE C.C. DURABLE. LE COURANT PARCOURANT L’ENROULEMENT STATORIQUE S’APPELLE LE COURANT DURABLE DE C.C. I CC ET IL EST CALCULÉ SELON LA LOI D’HOMME: E ICC = x + xEXT E EST LA F.E.M. EN MARCHE À VIDE DE LA MACHINE, x - RÉACTANCE SYNCHRONE DE LA MACHINE; xEXT- RÉACTANCE DE CIRCUIT EXTERNE (ENTRE LE GÉNÉRATEUR ET LE PLACE DE C.C.).

PENDANT LE C.C. 3-PHASÉ ÉLOIGNÉ DES GÉNÉRATRICES LE R. SE DÉCOMPOSE EN DEUX PARTIES (FIG.8.3). LA ZONE (LE TRONÇON) AVEC R1 ET L1 EST ISOLÉE DU C.C. ELLE EST PARCOURUE PAR UN COURANT LIBRE AYANT UNE VALEUR INITIALE ÉGALE À LA VALEUR DU COURANT AVANT LE C.C ET QUI S’AMORTIT DANS LE TEMPS. LA ZONE AVEC LA GÉNÉRATRICE (QUI Y EST ALIMENTÉE) EST PLUS INTÉRESSANTE. IL Y A AUSSI UN COURANT LIBRE, QUI S’AMORTIT - COURANT APÉRIODIQUE. MAIS IL EXISTE DANS CETTE PARTIE DU R. UN COURANT FORCÉ - COURANT PÉRIODIQUE PLUS GRAND QUE CELLE AVANT LE C.C.. LES CHANGEMENTS DES COURANTS DANS LES PHASES A, B, C DU TRONÇON RK , L SONT ILLUSTRÉS SUR LA FIG.8.4. LES OSCILLOGRAMMES DES COURANTS EN CAS DE C.C. AUX BORNES D’UNE MACHINE SYNCHRONE SONT PRÉSENTÉS SUR LA FIG.8.5.

LE COURANT DE C.C. EN PROVENANCE D’UNE MACHINE SYNCHRONE, LORS D’UN DÉFAUT TRIPHASÉ FRANC À SES BORNES, A POUR EXPRESSION EN PREMIÈRE APPROXIMATION: I(t) = U.√¯2 [ ( )e-t/T”d + ( )e-t/T’d ].cos .t + U.√¯ e-t/Ta xd” xd’ xd’ xd xd xd” U - TENSION SIMPLE AVANT DÉFAUT AUX BORNES DE LA MACHINE SYNCHRONE [V]; xd” - RÉACTANCE SUBTRANSITOIRE []; xd” - RÉACTANCE TRANSITOIRE []; xd - RÉACTANCE SYNCHRONE []; T”d - CONSTANTE DE TEMPS SUBTRANSITOIRE [S]; T’d - CONSTANTE DE TEMPS TRANSITOIRE [S]; Ta - CONSTANTE DE TEMPS APÉRIODIQUE [S].

POUR LE DÉFAUT BIPHASÉ À LA TERRE IL FAUT INTERVENIR LES TROIS SYSTÈMES DE COMPOSANTES SYMÉTRIQUES, PUISQUE: - LE DÉFAUT EST DISSYMÉTRIQUE (DEUX PHASES SEULEMENT), D’OÙ LA NÉCESSITÉ D’INTRODUIRE LE SYSTÈME INVERSE; - LE DÉFAUT AFFECTE LA TERRE; SUIVANT LA MODE DE MISE À LA TERRE DU NEUTRE, UN CIRCUIT DE RETOUR PAR LA TERRE EST OFFERTE PLUS OU MOINS PARTIELLEMENT AU COURANT DE DÉFAUT, D’OÙ LA NÉCESSITÉ D’INTRODUIRE LE SYSTÈME HOMOPOLAIRE.

EN CAS DE DÉFAUT BIPHASÉ (SANS TERRE), IL FAUT INTERVENIR DEUX SYSTÈMES (DIRECT ET INVERSE), CAR IL EST DISSYMÉTRIQUE. LE SYSTÈME HOMOPOLAIRE N’INTERVIENT PAS CAR LE DÉFAUT N’AFFECTE PAS LA TERRE.

POUR LE DÉFAUT MONOPHASÉ À LA TERRE IL FAUT INTERVENIR LES TROIS SYSTÈMES PUISQUE: - LE DÉFAUT EST DISSYMÉTRIQUE, D’OÙ LA NÉCESSITÉ D’INTRODUIRE LE SYSTÈME INVERSE; - le défaut affecte la terre, d’où la nécessité d’introduire le système homopolaire

L’ÉTUDE DES COURANTS DE DÉFAUT DANS LE SE, QUELLE QUE SOIT LA NATURE DE LA TENSION UTILISÉE, PASSE PAR SIX PHASES SUCCESSIVES: I. ANALYSE DU SCHÉMA D’IMPÉDANCES DU CIRCUIT, EN PORTANT UNE ATTENTION PARTICULIÈRE AUX SOURCES SUSCEPTIBLES D’ALIMENTER LE DÉFAUT;

II. ÉNUMÉRATIONS DES DIFFÉRENTS TYPES DE DÉFAUT ET ÉVALUATION DE LA FORME, DE LA VALEUR INSTANTANÉE ET DE L’ÉVALUATION AU COURS DE TEMPS DES COURANTS DE DÉFAUT;

III. DÉTERMINATION DES EFFETS DE CES COURANTS SUR LES MATÉRIELS DE L’INSTALLATION;

IV. MIS EN PLACE D’UN SYSTÈME DE PROTECTION DÉTECTANT DE MANIÈRE SÉLECTIVE LES COURANTS DANS LES BRANCHES DU CIRCUIT;

V. IMPLANTATION D’ORGANES DE COUPURE APPROPRIÉS POUR SÉPARER, À PLUS OU MOINS LONG TERME, LA PORTION DU CIRCUIT EN DÉFAUT DE LA PARTIE SAINE DE L’INSTALLATION;

VI. EXAMEN DE LA SITUATION APRÈS ÉLIMINATION DU DÉFAUT POUR S’ASSURER QUE LA PARTIE SAINE DU R. RETROUVE UN FONCTIONNEMENT NORMAL.

F I N

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