Julien GIRAUD - Denis GRONDIN -

Slides:



Advertisements
Présentations similaires
______________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________.
Advertisements

WiRake Wi700 Connectique du Wi700 Type ODC étanche Fibre Monomode et 48VDC paire cuivre connecteur étanche pour câble Hybride composite Hypercable J.C.
Delagnes 15/10/07 1 Resist Meeting Saclay 15/10/07 E. Delagnes.
1 M. CARTY, D. ATTIE, P. COLAS, M. RIALLOT (CEA Saclay) Analyses Mécaniques de la ILC TPC SACLAY - November 10, 2009 November 10, 2009 M. CARTY - ETUDES.
Université Montpellier II
Thématiques de recherche Comportement des matériaux sous chargements complexes et prédiction de la durée de vie (fatigue isotherme ou thermo-mécanique)
CHAPITRE III Hypothèses de la Résistance des Matériaux
CHAPITRE IV Caractéristiques mécaniques des matériaux
WP4 – L-IPSL – Sub-theme Impact of climate change on biogeochemical fluxes and ecosystems along the land-ocean continuum « A challenge will be to extend.
Objectifs : établir un cahier des charges
Résistance des matériaux
L&L Products – Organosheet
Etude des sollicitations simples
Comportement du solides déformable
CESAR-LCPC DECOUVERTE & MODELISATION
Journée ds-catia 09/11/06 – IUT de Nantes
SUR DEUX PROBLEMES THERMOMECANIQUES COMPLEXES: -1. Distorsion dun flasque de turboréacteur obtenu par soudage -2. Propagation de fissure de fatigue en.
Rivet sollicité en cisaillement
Résistance des matériaux
Collège Français des Biomatériaux Dentaires, Nancy, 2005
Laboratoire de Mécanique Appliquée et d’analyse de Fiabilité
Discipline : Génie Mécanique
Present, Imperfect & Conditional
Poutre Mince en Aluminium
J. Kosoric, M. Cattani-Lorente, Ch. Godin et J.-M. Meyer
Traction Cours de mécanique TGMB1.
Matériaux Polyuréthane à base d’huile de lin
Pré-Dimensionnement d’une aile d’Airbus A320
Matériaux et formes: matériaux pour des structures efficaces
Méthodes d’assimilation: Le problème du point de vue de la mesure (P. Prunet, Noveltis) Assimilation de données en zones cotières (P. De Mey, LEGOS/POC)
PINCE DE DESINCARCERATION
Laurie BUFFO-LACARRIERE
Réglage de Y et de OMEGA. Z 1Z 2 Y : nominal 30 mm OMEGA est placé dans la partie AW donc si Y varie OMEGA varie automatiquement OMEGA est placé dans.
Stabilité de la voie Ir. P. Godart Stabilité de la voie.
D. Bonamy, S. Prades, D. Dalmas, E. Bouchaud & C. Guillot Rupture nano-ductile d’un verre de Silice en corrosion sous contrainte: étude spatio-temporelle,
Expériences pendant la thèse à École des Mines de Douai : Contexte du projet de recherche : ALSTOM TRANPORT et BENALU fabriquent des wagons et camions.
Nouvelles applications pour les panneaux en bois
Chapitre Charges et calcul des structures. 2 CHARGES Pression Inertie Poids Réactions du sol.
Demonstrator Studies (More informations with Julien - results) Convection effect: no variation in time, simulated T° corresponding to tests determination.
1 Denis JAUSSAUD Julien GIRAUD – AVRIL 2010 COOLING ILC / CALICE Denis JAUSSAUD Julien Giraud
Conditions de simulation
Fissuration par fatigue dans les matériaux ductiles Sylvie Pommier LMT Cachan, 61, avenue du Président Wilson Cachan
Benchmark du projet national CEOS-FR
Projet CEOS.fr Fissuration sous chargement statique monotone
Etude du comportement des polymères chargés
G OLIVIER Orsay, le 2 juillet SPACEFRAME ESS SPACEFRAME -Etude du réglage de la position du spaceframe dans l'enceinte -Analyse des déformations.
Section 6.2: Les formules empiriques et les formules moléculaires
Conditions aux limites absorbantes pour les milieux périodiques 2D
© AEROSPATIALE MATRA AIRBUS 7-9 Juin 2000 Ce document est la propriété d ’AEROSPATIALE; il ne peut être communiqué à des tiers et/ou reproduit sans l’autorisation.
Traction A. Définition Une poutre droite est sollicitée en traction chaque fois que les actions aux extrémités (A et B) se réduisent à deux forces égales.
FLEXION PLANE SIMPLE Etude d’une poutre encastrée
Extension - compression
FLEXION PLANE SIMPLE Résistance des matériaux
FLEXION PLANE SIMPLE Résistance des matériaux 1.Essai de flexion-paramètres influents 2.Essai-Mesures des déformations normales dans une section.
Résistance des matériaux
Julien GIRAUD - Denis GRONDIN -
1 Julien Giraud – November 12 th, 2009 Résultats des tests thermiques au LAL des 26 e 27 octobre 2009 Julien Giraud
Rappel avec la cohésion du solide
قانون المنافسة ومنع الاحتكار بسلطنة عمان خليفة التونكتي سلطنة عمان الهيئة العامة لحماية المستهلك دائرة المنافسة ومنع الاحتكار Sultanate of Oman The Public.
Prototype mécanique 2-secteurs
Introducing the words for the numbers
MODELE NUMERIQUE ET CARACTERISATION EXPERIMENTALE
Initiation au logiciel ABAQUS
The consequences of the.
Validation d’un Montage Modulaire pour l’usinage d’un moyeu de VTT en Phase de Perçage
Dimensionnement d’un arbre en torsion
S. Fréour, D. Gloaguen, M. François, R. Guillén, E. Girard, J. Bouillo
Flexion 1 Une poutre droite, de longueur L et d’inertie constante est soumise à une charge uniformément répartie de taux p. Elle repose sur deux appuis.
French : Board: AQA Exam: GCSE Course: Studio
Transcription de la présentation:

Julien GIRAUD - Denis GRONDIN - Georges KLIMOFF – END CAP Calcul composite 1

End Cap : global simulation. Finite element End Cap simulation : 2.5 m long / 3 cells of 187 mm / position 0° and 90°  Goal of these simulations: Influence of the position / number of fastening systems on the mechanical behaviour (displacement / stress) 90° configuration 0° configuration Refine mesh => representative (flexion) for 0° configuration

End Cap : Fastening system 3D design of different fastening system  Thickness 30 mm  Wide / narrow Finite element calculation to determine the stiffness of the rails : Wide / narrow.

End Cap : global simulation. Rupture entre couche => traction => 20 MPa Flexion => on peut supposer que cet endommagement ce produire sur la fibre tendue lors d’un phénomène de flexion.

End Cap : global simulation. Cas de simulations réalisés : - Carbone HR (T 300 3K 2 couches de 0.25 mm) - Verre => même tissus - Carbone HR (T 300 3K 3 couches de 0.25 mm) - Carbone HR (T 300 3K 4 couches de 0.25 mm) Rapport des module de Young : Carbone / Verre = 57 / 24 = => facteur sur le déplacement (contrainte de flexion inchangée). Contrainte de flexion des peaux inter-alvéoles : 108 MPa ( 2 couches) Contrainte de flexion des peaux inter-alvéoles : 55 MPa ( 3 couches) Contrainte de flexion des peaux inter-alvéoles : 36 MPa ( 4 couches) Critère 13 MPa …………….