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CHAPITRE V Traction simple / Compression simple Hautes Etudes dIngénieur 13, rue de Toul 59046 Lille Cedex Résistance des Matériaux Cours de Tronc Commun.

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2 CHAPITRE V Traction simple / Compression simple Hautes Etudes dIngénieur 13, rue de Toul Lille Cedex Résistance des Matériaux Cours de Tronc Commun

3 Ces deux sollicitations simples sont distinctes et un certain nombre de matériaux ont un comportement différent en traction et en compression (fonte, béton…). Cependant, dans les deux cas, nous arriverons aux même relations de contraintes et de déformations. Dans le repère (Gxyz) lié à la section, traction et compression se différencieront par le signe de leffort normal N > 0 traction, N < 0 compression. Introduction

4 Le solide est composé dun matériau homogène et isotrope, Sa ligne moyenne est rectiligne, La section droite est constante sur toute la longueur, La résultante des actions extérieures au c.d.g. des sections extrêmes na quune composante dirigée selon la ligne moyenne. I. Hypothèses F F AB

5 Une poutre est sollicitée à la traction simple lorsqu'elle est soumise à deux forces directement opposées qui tendent à l'allonger et appliquées au c.d.g des sections extrêmes. II. Définitions Dans ce cas, les forces de cohésion se réduisent à une composante normale N>0. F F AB FN AG Section S

6 Une poutre est sollicitée à la compression simple lorsqu'elle est soumise à deux forces directement opposées qui tendent à le raccourcir et appliquées au c.d.g des sections extrêmes. II. Définitions Dans ce cas, les forces de cohésion se réduisent à une composante normale N<0. F F AB FN AG Section S Dans le cas de la compression, si les dimensions longitudinales sont trop importantes (/ aux dimensions transversales), il y a risque de flambement (ou flambage).

7 Pour les deux sollicitations, traction et compression, elles s'expriment de la même façon : III. Contraintes dans une section droite En traction, N > 0 > 0. En compression, N<0 < 0. f G Section S Chaque élément de surface S supporte un effort de traction f parallèle à la ligne moyenne. Il y a répartition uniforme des contraintes dans la section droite. Doù : : contrainte normale en MPa ou en N/mm 2 N : effort normal en N S : aire de la section droite en mm 2

8 IV.1 Déformations longitudinales On se place dans le domaine élastique (petites déformations, réversibles), la loi de Hooke est donc valable : = E. Comme nous lavons vu précédemment, est lallongement unitaire et vaut: IV. Etude des déformations Or on a : On obtient donc : L : allongement de la poutre (mm) L 0 : longueur initiale de la poutre (mm) : contrainte normale (MPa) N : effort normal en N S : aire de la section droite en mm 2 E : module de Young (MPa)

9 IV.1 Déformations longitudinales En traction, la poutre sallonge L>0 En compression, la poutre raccourcit L<0 Effet thermique Lorsquune poutre est soumise à une variation de température T, elle subit une dilatation thermique L Th. Celle-ci est de la forme: IV. Etude des déformations Avec : : coefficient de dilatation thermique (°C -1 ), L o : longueur initiale de la barre, T : variation de température (°C). Remarque : lorsquune barre est soumise à un effort normal N et à une variation de température T, daprès le principe de superposition, on a:

10 Effet thermique Si la poutre est libre de se dilater, la variation de longueur se fait sans contrainte. Si la dilatation est empêchée, il y a apparition dune contrainte normale de traction ou de compression en fonction du signe de T. IV. Etude des déformations E,L,S, L Th L N N

11 IV.2 Déformations transversales Lorsquune poutre sallonge dans la direction longitudinale sous leffet de N, on observe une contraction dans la direction transversale. IV. Etude des déformations On a : On constate une proportionnalité entre les déformations transversales et les déformations longitudinales. : Coefficient de Poisson (entre 0.1 et 0.5, 0.3 pour les aciers)

12 V.1 Condition de résistance Afin de tenir compte dincertitudes concernant les charges appliquées au solide, les conditions dutilisation ou les caractéristiques mécaniques du matériau, on introduit un coefficient de sécurité s. Le dimensionnement des pièces mécaniques se fera en limitant la valeur de la contrainte normale à une valeur notée R pe (résistance pratique à lextension) définie par : V. Dimensionnement On doit ainsi vérifier linéquation (déquarrissage) suivante: Limite élastique à la compression Coefficient de sécurité En compression, on doit vérifier : Avec, R pc la résistance pratique à la compression : Limite élastique à lextension Coefficient de sécurité

13 V.2 Condition de déformation Pour des raisons fonctionnelles, il est parfois important de limiter lallongement à une valeur L lim. On obtient donc linéquation: V. Dimensionnement

14 Lorsquune poutre possède une variation brusque de sa section, la répartition de la contrainte normale nest plus uniforme à proximité de la discontinuité de section. Il y a concentration de contrainte VI. Concentration de contraintes La contrainte maximale vaut : Avec : K t : coefficient de concentration de contrainte nom : contrainte nominale

15 VI. Concentration de contraintes Remarque : K t est fonction de la forme de la pièce et de la nature du changement de section. Les valeurs de K t sont obtenues expérimentalement et sont présentées sous forme dabaques.

16 VII. Les treillis VII.1 Définitions On appelle treillis (ou système triangulé ou structure réticulée) un ensemble déléments assemblés les uns aux autres à leurs extrémités par des articulations. Ces éléments sont appelés barres. Le point de rencontre des barres dun treillis sappelle un nœud. VII.2 Hypothèses Les assemblages sont géométriquement invariables. Les forces sont ponctuelles et contenues dans le plan de la structure. Le poids des barres est négligé. Les forces agissent aux nœuds qui sont des articulations. Compte tenu des hypothèses, les barres sont soumises soit à de la traction, soit à de la compression.

17 VII. Les treillis VII.3 Stabilité dun treillis Considérons les deux cas suivants: Un treillis rectangulaire nest pas stable. 3 barres formant un triangle forment une structure stable qui ne peut saplatir. Le triangle est donc la cellule de base dun treillis.

18 VII. Les treillis VII.4 Isostatisme dun treillis Les inconnues de notre problème sont les b efforts normaux dans les barres et les r réactions dappuis. Létude dun treillis se fait par léquilibre de chaque nœud. Les équations déquilibre de la statique sont au nombre de deux (résultantes sur x et sur y, pas déquation de moments puisque les barres sont concourantes au nœud). Léquilibre des n nœuds du treillis donne donc 2n équations. Soit h, le degré dhyperstatisme du treillis, défini de la manière suivante: h=b+r-2n Si h=0, le treillis est isostatique. Si h>0, le treillis est hyperstatique. Si h<0, le treillis est hypostatique.

19 VII. Les treillis VII.5 Résolution dun treillis 1.Déterminer h le degré dhyperstatisme de la structure, 2.Si h=0, structure isostatique, on peut la résoudre, 3.Calcul des réactions dappuis, 4.Détermination des efforts et de la nature des sollicitations dans toutes les barres. On pourra employer la méthode des nœuds ou celle de Ritter. 5.On pourra récapituler les résultats dans un tableau.

20 VII. Les treillis VII.6 Méthode des nœuds On peut résoudre un treillis en procédant progressivement, nœud par nœud, cest à dire en écrivant léquilibre dun nœud préalablement isolé. VII.7 Méthode de Ritter Cette méthode consiste à réaliser une coupe dans le treillis qui ne sectionne que trois barres dont deux sont concourantes en un point appelé point de Ritter. On isole ainsi le treillis en deux parties. Il suffit disoler une de ces deux parties et dexprimer léquilibre de ce système soumis à laction des forces qui le sollicitent directement et aux efforts normaux qui naissent dans les barres coupées.

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